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发明专利:112实用新型: 66外观设计: 2
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申请号:201610113935.X 公开号:CN105650928A 主分类号:F25B15/06(2006.01)I
申请人:双良节能系统股份有限公司 申请日:2016.03.01 公开日:2016.06.08
摘要:本发明涉及一种带烟气换热器的二段式烟气热水型溴化锂吸收式制冷机,其特点是:将低压段蒸发器(21)、低压段吸收器(19)和高压段蒸发器(1)、高压段吸收器(2)设置在同一蒸发吸收器筒体(25)内,低压段蒸发器(21)、低压段吸收器(19)与高压段蒸发器(1)、高压段吸收器(2)之间设置有横向布置的蒸吸分段隔板(23),蒸吸分段隔板(23)上设置有布液槽(42、43);将蒸汽发生器(14)、高压段冷凝器(13)和热水发生器(15)、低压段冷凝器(17)设置在同一发生冷凝器筒体(45)内,蒸汽发生器(14)、高压段冷凝器(13)与热水发生器(15)、低压段冷凝器(17)之间设置有发生冷凝器分段隔板(44)。本发明溶液热交换器配置部件较少、简化溶液循环管路。
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申请号:201610113937.9 公开号:CN105650929A 主分类号:F25B15/06(2006.01)I
申请人:双良节能系统股份有限公司 申请日:2016.03.01 公开日:2016.06.08
摘要:本发明涉及一种带烟气换热器的二段式烟气热水型溴化锂吸收式制冷机组,其特点是:将低压段蒸发器(21)、低压段吸收器(19)和高压段蒸发器(1)、高压段吸收器(2)设置在同一蒸发吸收器筒体(25)内,低压段蒸发器(21)、低压段吸收器(19)与高压段蒸发器(1)、高压段吸收器(2)之间设置有横向布置的蒸吸分段隔板(23),蒸吸分段隔板(23)上设置有布液槽(42、43);将蒸汽发生器(14)、高压段冷凝器(13)和热水发生器(15)、低压段冷凝器(17)设置在同一发生冷凝器筒体(45)内,蒸汽发生器(14)、高压段冷凝器(13)与热水发生器(15)、低压段冷凝器(17)之间设置有发生冷凝器分段隔板(44)。本发明溶液热交换器配置部件较少、简化溶液循环管路。
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申请号:201610113938.3 公开号:CN105650930A 主分类号:F25B15/06(2006.01)I
申请人:双良节能系统股份有限公司 申请日:2016.03.01 公开日:2016.06.08
摘要:本发明涉及一种上下分段的二段式烟气热水型溴化锂吸收式制冷机组,其特点是:将低压段蒸发器(21)、低压段吸收器(19)和高压段蒸发器(1)、高压段吸收器(2)设置在同一蒸发吸收器筒体(25)内,低压段蒸发器(21)、低压段吸收器(19)与高压段蒸发器(1)、高压段吸收器(2)之间设置有横向布置的蒸吸分段隔板(23);将蒸汽发生器(14)、高压段冷凝器(13)和热水发生器(15)、低压段冷凝器(17)设置在同一发生冷凝器筒体(45)内,蒸汽发生器(14)、高压段冷凝器(13)与热水发生器(15)、低压段冷凝器(17)之间设置有发生冷凝器分段隔板(44)。本发明溶液热交换器配置部件较少、简化溶液循环管路。
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申请号:202210105201.2 公开号:CN114647988A 主分类号:G06F30/28
申请人:广西防城港核电有限公司;中国广核集团有限公司 申请日:2022.01.28 公开日:2022.06.21
摘要:本发明涉及核电厂应急补水管道替代仿真方法及移动补水设备系统,其中核电厂应急补水管道替代仿真方法包括以下步骤:根据移动补水设备系统的实际管道排布及现场设备,在流体系统仿真分析软件中建立对应的第一管道模型;获取移动补水设备系统中现场设备的参数,输入至流体系统仿真分析软件中,获得限定后的第一管道模型;设置限定后的第一管道模型的入口端及出口端的压力边界,通过流体系统仿真分析软件计算出第一乏燃料水池应急补水流量;判断第一乏燃料水池应急补水流量是否大于预设设计要求,若是,则说明预设管可作为移动管道应用于移动补水设备系统中;可用于探讨核电厂移动补水设备系统中移动管道的替代品是否符合法规要求。
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申请号:200810136454.6 公开号:CN101434615 主分类号:C07F7/18(2006.01)I
申请人:蓝星化工新材料股份有限公司江西星火有机硅厂 申请日:2008.12.15 公开日:2009.05.20
摘要:本发明涉及一种聚醚改性硅油及其合成工艺,特别是超低表面张力的聚醚改性硅油及其合成工艺。超低表面张力的聚醚改性硅油,其中:采用活化技术处理催化剂H2PtCl6,由烯丙基聚醚与甲基含氢硅油反应制备得到的聚醚改性硅油的表面张力为20-22mN/m。采用本发明的合成工艺获得的表面张力低于22mN/m的聚醚改性硅油因为浸润性能超群,可以作为农药、化妆品等领域的添加剂。本发明不采用包括甲苯在内的溶剂,并且反应条件更加温和,反应过程简单。由于不采用甲苯溶剂,避免了终产物与溶剂的复杂分离,有利于降低表面张力。
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申请号:200810136455.0 公开号:CN101434702 主分类号:C08G77/38(2006.01)I
申请人:蓝星化工新材料股份有限公司江西星火有机硅厂 申请日:2008.12.15 公开日:2009.05.20
摘要:本发明涉及由高含氢的甲基含氢硅原料与六甲基二硅氧烷反应,并经过α-烯烃改性的长链烷基改性硅油,该长链烷基改性硅油可以作为优良的金属脱模剂。本发明还涉及其合成工艺,其中:在氮气保护状态下,向重量配比的碳链长度为8-20的α-烯烃123-308克中采用滴加的方式加入甲基含氢硅油中间产物65-222克,在100-120℃条件下反应1-4小时;在110-150℃、低于0.01MPa压力下脱去低挥发物质至低挥发物质重量含量小于2%;得到长链烷基改性硅油;本发明采用铂催化剂-异丙醇-乙酰丙酮-乙酰乙酸乙脂体系有利于促使本发明的反应条件更加温和,反应时间也更短;采用本发明的方法操作更方便,快捷。
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申请号:201210021346.0 公开号:CN102530578A 主分类号:B65G65/34(2006.01)I
申请人:云南昆船设计研究院 申请日:2012.01.31 公开日:2012.07.04
摘要:一种可灵活布料的一体式贮柜,包括贮柜(5)、纵向往复行车(2)、横向往复行车(1)、输送带,在贮柜框架(3)的内侧沿贮柜纵向对称设置有L型链轨(18),链轨上安装有输送链带(19),贮柜底部的托条(8)两侧安装于输送链带的输送链条(11)上,链条驱动装置(16)驱动输送链条带动输送链带在链轨上运行;贮柜宽度为1400~5500mm,贮量为2~60吨;在贮柜顶部安装有纵向导轨(6),纵向往复行车位于纵向导轨上往复运动;在纵向往复行车的框架上安装有横向导轨(4),横向往复行车位于横向导轨上并由多点驱动装置(21)驱动往复运动,在贮柜宽度的任意区域有选择的布料;在贮柜框架底部安装有托轮导轨(10),对应在托条底部设置有托轮组件(9),托轮组件配装于托轮导轨上。本贮柜可沿贮柜宽度任意位置布料且布料均匀,满足物料大配方比例混合需求,其结构简便,制造成本较低且运行可靠。
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申请号:201110454580.8 公开号:CN102558559A 主分类号:C08G77/16(2006.01)I
申请人:蓝星化工新材料股份有限公司江西星火有机硅厂 申请日:2011.12.30 公开日:2012.07.11
摘要:本发明涉及一种连续法合成小分子羟基硅油的方法,将六甲基环三硅氧烷1000克、丙酮1400克、水120克加入到带搅拌的3000ml四口瓶中,升温并保持40-60℃,溶化混合均匀,采用蠕动泵连续通过2个加有100克强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂的固定床,强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂包括大孔型和凝胶型,有以下牌号:732,D001,KY-2,KY-23;每个固定床反应温度40-60℃、停留时间控制在30-70秒,得到小分子羟基硅油粗产品,粗产品经常压脱溶剂后再减压脱除低组份,得到小分子羟基硅油。本发明方法可以连续化生产,重复性好;产品收率高,外观为无色透明液体,黏度在15-30mm2/s,羟基含量在6-10%之间。
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申请号:201510030826.7 公开号:CN104555775A 主分类号:
申请人:荆州市巨鲸传动机械有限公司 申请日:2015.01.22 公开日:2015.04.29
摘要:本发明提供了一种卷筒内藏式行星变挡减速机。所述减速机的推杆装置用销轴与推杆轴相连接,四点接触轴承通过圆螺母锁紧在推杆轴上,并安装在换挡轴内,换挡轴的两端外部分别装有定心齿套、输入齿套、有1号球轴承和2号球轴承,输入齿套与输入轴相连接,输入轴的外部装有3号球轴承和轴承座,联轴套通过平键将电机与输入轴连接,换挡轴的中部装有1号和2号行星架、1号和2号太阳轮、1号和2号行星架,后机盖与内齿轮相连,内齿轮与卷筒通过螺栓连接。该减速机能提供不同减速比的行星变挡齿轮箱,且结构配置紧凑、体积小、重量轻、承载能力高。
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申请号:201610276326.6 公开号:CN105755192A 主分类号:C21B5/00(2006.01)I
申请人:河北钢铁股份有限公司承德分公司 申请日:2016.04.29 公开日:2016.07.13
摘要:本发明公开了一种大中型高炉的高效扒炉方法及用于扒炉的铁口氧枪,其方法步骤为:(1)待高炉降料面休风后,停止炉顶打水;(2)将铁口氧枪8从高炉的铁口伸入炉缸,氧枪连通有压缩空气管道和氧气管道,从铁口氧枪8送入压缩空气和氧气;(3)高炉炉缸内的剩余焦炭遇氧燃烧,焦炭灰分熔化为炉渣并与炉缸内原残留渣铁形成液态产物;(4)定期将铁口氧枪8从铁口退出,从铁口排放出液态产物。本方法通过使用扒炉氧枪进行扒炉作业,可将炉缸内铁口以上焦炭大部分燃烧掉,极大的提高了生产效率,可将原来40天左右的人工扒炉时间缩短至10天左右,大大降低炉前劳动强度,降低了生产成本,提高了劳动安全系数。
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